유동층과 경사교환면 사이의 열전도 계수 및 열교환에 대한 실험적 조사

유체역학;열 및 물질 전달;및 기타 주제

유동층과 경사교환면 사이의 열전도 계수 및 열교환에 대한 실험적 조사

세르비아 국정원,알렉산드라 메데베데바 14,18000 국정원,세르비아 국정원 기계공학부. 이메일:[email protected],세르비아 국정원 14. 이메일:[email protected]
세르비아 국정원 기계공학부 알렉산드라 메데베데바 14,18000 세르비아 국정원. 이메일:[email protected].유

개요

이 논문은 공기에 의해 유동화 된 규산질 모래 층의 열전도 계수에 대한 실험적 연구와 유동층과 경사 교환 표면 사이의 열전달 계수에 대한 입자 크기 영향에 대한 실험적 조사를 제시합니다. 유동 침대의 산업 사용은 그들의 유용한 특성 때문에 지난 20 년 동안 급속 하 게 증가 하고있다. 유동층의 뛰어난 특성 중 하나는 불균일 한 열 방출에도 균일 한 온도를 유지하는 경향이 있다는 것입니다. 실험적 연구에 기초하여,공정의 작동 파라미터가 침대의 열전도도의 얻어진 값에 미치는 영향을 분석 하였다. 결과는 혼합 강도,유동화 정도 및 입자 크기에 대한 열전도도의 직접적인 의존성을 보여줍니다. 축 방향에서 처리 된 계수는 반지름 방향보다 전체 차수가 높은 값을 갖습니다. 다른 저자의 실험 결과와 실험 연구 결과의 비교는 좋은 계약 및 열전도도 변화의 동일한 경향을 보여줍니다. 열 전달 계수의 값이 수평면에서 가장 높고 열 교환 표면의 수직 위치에서 가장 작다는 것은 문헌에서 잘 알려져 있습니다. 기울기 각도에 따라 열전달의 변화는 상세히 조사되지 않는다. 모든 입자 크기에 대한 수직 및 수평 히터 위치 사이의 상대 열 전달 계수 값의 차이는 유동화 속도의 증가에 따라 약 15%감소합니다.

키워드:유동층;열전달;표면;입자 열전도율;규산질 모래;실험.

소개

출현 이후 유동화 현상은 수많은 연구자들의 관심을 끌었다. 수많은 과학 기술 가동에 있는 그것의 신청은 안으로 반영되는 그것의 우수한 재산에서 유래합니다,: 고체 입자의 집중적 인 혼합,가스와 고체 입자 사이의 높은 접촉 표면,침대 전체의 거의 일정한 온도,침대에서 재료의 간단한 삽입 및 제거. 지난 수십 년 동안 유동화 과정과 그 적용에 대한 수많은 논문과 연구가 발표되었으며,대부분은 실험적 연구를 기반으로합니다. 유동층은 높은 열 전도성을 특징으로하기 때문에 열전도 분야는 연구자들에게 큰 관심사가되었습니다. 그러나 이 문제를 다루는 수많은 논문들에도 불구하고(마수디와 푸크,2007),그들의 저자들의 결론은 매우 이질적이며 때로는 모순된다. 이 결과가 분산 된 이유는 이러한 실험이 수행되는 다른 조건에 있습니다. 이러한 사실은 다른 분수의 규산 모래 입자에 대 한 유동층의 열 전도도 계수를 결정 하는 주요 목표와 실험 연구 동기. 얻어진 열 전달 계수 값에 기초하여,열 전달 계수 변화의 경향이 입자 크기와 무관하게 동일하게 유지된다는 결론을 내릴 수 있습니다. 유동화 비율의 증가를 가진 열전달 계수 변화의 추세는 더 큰 입자를 위해 보다 적게 뜻깊습니다. 유동층의 열전도 계수 값에 대한 가장 중요한 매개 변수의 영향은 얻은 실험 결과를 통해 분석되었습니다.

가스와 입자 사이의 매우 효율적인 접촉으로 인해,유동층에는 및 가라앉힌 열 교환 표면 또는 벽에는,유동층 아주 집중적인 열 교환이 있습니다. 유동층과 침대에 침지 된 표면 사이의 열 전달은 침대의 동적 특성(마틴,1984),대부분의 모든 거품 이동 및 입자 혼합 강도의 함수입니다. 그러나,그것은 분명 유동화 속도 입자 크기는 표면 사이 교환 열 수량에 가장 영향력 있는 요인.

또한,침지 표면과 유동층 사이의 열전달의 주요 요인은 열전달 표면 부근에서의 입자 운동,표면과의 접촉 시간 및 벽의 입자 농도이다., 2007). 교환 표면의 위,위 및 측면에서의 가스 및 입자 운동은 구체적이므로 이러한 영역의 변화는 대부분 문헌에서 조사됩니다.

문제의 복잡성과 방정식에 포함 하기 어려운 영향을 미치는 요인의 대부분 열 전달 계수의 실험 결정 허용 방법 원인.

유동층의 열전도율

고체 입자의 특정 열용량은 여러 주문에 의해 가스의 특정 열용량보다 체적 적으로 높기 때문에 움직이는 입자는 침대의 기본 열 보유자입니다. 이 경우,일반적인 푸리에 방정식은 유동층에서의 열 전파 과정을 설명하는 데 사용될 수 있으며,여기서 열 확산 계수는 베드 내의 재료 혼합의 강도를 반영합니다. 그 값은 즉각적인 열원의 수정 된 방법으로 측정 할 수 있으며,그 본질은 다음과 같습니다:동일한 물질의 이전에 가열 된 입자의 작은 부분을 신속하게 부어 유동층에서 강한 순간 열 충격이 생성됩니다. 열원으로부터 일정한 거리에서 최대 온도를 달성하는 순간은 방정식(겔즈페린)에 따라 등록됩니다, 1967):

여기서 엔=3,2,1 열원이 점,선 또는 표면인지 여부에 따라 다릅니다. 거품의 움직임은 에멀젼 단계에서 입자의 혼합을 가능,침대의 높이 방향 모두,그리고 반경 방향,입자의 일정 금액이 침대의 관찰 된 교차로를 통과함으로써. 비 등온 침대의 입자는 엔탈피의 값과 관련하여 다르기 때문에 관찰 된 교차점의 한쪽에서 농도가 더 높으면 따뜻한 입자의 결과 플럭스가 나타납니다. 단위 부피당 더 따뜻한 입자의 농도가 입자의 흐름 방향으로 만 변하는 것을 전제로하면 단위 표면당 그 결과 열 플럭스는 다음과 같이 표현 될 수 있습니다:

엔탈피에 대한 다음 표현식이 표현식에 도입 된 경우(2):

우리는 얻을:

여기서 제 2 의 열 전도도 계수는 다음과 같이 정의되는 유동층의 열 전도도 계수입니다.:

보로둘야(1966)는 축방향의 열전도 계수를 결정하기 위해,길이 1 미터,직경 80 밀리미터의 유리 파이프를 사용했다.침대의 상부면에,순간적인 표면 열원은 100-700 의 온도까지 노에서 가열 된 입자의 작은 부분(부피 5-7%)을 부어 생성되었다. 입자 주입 시간은 0.5 초 미만이었습니다. 침대의 온도를 측정하기 위해 두 개의 열전대가 사용되었는데,그 중 하나는 분배기에,다른 하나는 침대의 절반 높이에 놓였습니다. 측정은 정체 된 침대의 서로 다른 높이에 대해 서로 다른 유형의 재료의 여러 단분산 및 다분산 분획으로 수행되었습니다. 실험 데이터의 처리는 축 방향의 열 확산 계수가 다음 방정식에 의해 설명 될 수 있음을 보여 주었다:

열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.열전도 계수를 측정하려면 열전도 계수를 측정해야합니다.

이 연구는 유동층에서 축 방향으로 재료를 매우 집중적으로 혼합하는 것으로 나타났습니다. 한편,반경 방향으로 재료의 혼합은 상대적으로 작았다. 방사형 열전도 계수의 값은 다음과 같다. (1953)는 유동층의 온도 프로파일을 결정하여 열전도 계수를 계산하려고 시도했다. 이 장치는 평행 육면체 모양,폭 65 밀리미터,길이 450 밀리미터,높이 480 밀리미터였으며 모래로 완전히 채워지지 않았습니다. 열원으로서,그들은 와이어 나선형으로 구성된 전기 히터를 사용했습니다.이 히터는 침대의 횡단면을 따라 고르게 열을 제공했습니다. 선박의 열 절연은 벽을 통한 열 손실이 7%보다 높은 것을 방지했습니다. 축 방향에서의 열전도도의 계산 된 수치 값은 1163-1977 중량/중량 내에 있었고,반경 방향으로는 12002000 중량/중량 등의 순서였다. (1953)는 이러한 값들이 상당히 증가되고 그러한 실험 조건들에 기초하여 획득하는 것이 실질적으로 불가능하다고 주장한다.

유동층의 열전도도에 대한 연구는 다양한 요인에 대한 열전도 계수의 복잡한 의존성을 보여주기 때문에 다양한 저자(쿠니 및 레벤 스필,1976)에 의해 얻어진 결과의 분산의 존재를 보여준다. 따라서 일부 글로벌 경험적 의존성에 의해 얻은 결과의 근사치를 제공하는 것은 매우 어렵습니다. 실제 계산을 위해 주어진 순간에 계수의 절대 값을 취하는 것이 훨씬 더 신뢰할 수 있습니다.

실험 방법

이 논문에서 유동층에 대한 실험 연구의 목표는 유동층의 작동 특성에 따라 열전도 계수의 결정입니다:속도,유동화 속도 및 입자의 크기. 실험 연구는 실험실 장치에서 수행되었습니다(그림 1). 이 장치는 측정 부품으로 구성되며,그 위에는 가열 된 모래를 침대에 공급하기위한 파이프,공기 공급 장치 및 프로세스의 측정,조절 및 등록 장치가 있습니다. 가열 된 모래를 침대에 공급하기위한 장치 건설에 특별한주의가 기울여졌습니다. 250-350 의 온도까지 가열된 물질을 침상 표면에 직경 45 밀리미터의 파이프를 통해 빠르게 쏟아져 유동층으로 즉시 삽입하였다.

외부 환경의 팬은 유동화에 필요한 공기를 공급합니다. 공기 흐름은 표준 장치에 의해 측정되며 밸브는 원하는 공기 흐름을 가능하게합니다. 공기의 흐름을 안정화하기 위해 장치 앞과 뒤의 섹션은 충분히 길다. 유리솜에 의해 고립된 약실은 기구의 조작상 부분의 교차점에 공기의 동등한 배급을 일으키는 것을 돕습니다. 분배기는 장치의 작동 부분으로 들어가는 입구에 배치되는 반면,작은 분획의 제거를 방지하는 테이퍼 진 확장은 위에 배치됩니다. 크로멜-알루멜 열전대는 온도 측정에 사용됩니다. 그 중 하나는 침대에서 출구에 배치됩니다. 또 다른 하나는,축 방향에서의 열 확산 계수를 결정하기 위해 분배기 바로 위에 배치된다(그림 1 에이),즉,반경 방향으로 아칸소를 결정하기 위해(그림 1 비).

열전도 계수의 실험적 결정을 시작하기 위해,특정 측정이 수행되었다. 분획이 다른 규산질 모래가 유동화 용 재료로 사용되었습니다. 표준 체에서 체질 후,평균 입자 직경이 0.3 밀리미터,0.5 밀리미터,및 0.9 밀리미터인 규산질 모래 분획을 분리하였다(표 1). 각 분수에 대해 다음과 같은 특성이 결정되었습니다:

■실제 모래 밀도 pp,
■량 모래 밀도 pn,
■동등한 입자 직경 dp,
■다공성에서 최소한의 유동화 속도 emf,
■최소한의 유동화 속도 공.

최소 유동화 속도는 실험적으로 결정되었으며 그 값은 방정식의 값과 일치합니다(스 리니 바사 칸난 및 발라 수 브라 마니아, 2002):

입자의 벌크 밀도는 보정 된 용기에 일정량의 모래를 자유롭게 붓고 실제 밀도는 피크닉 미터에 의해 결정되었습니다. 특정 열 용량의 값은 나우만(1981).

말했듯이,축 방향으로 열전도 계수를 결정하기 위해 두 개의 열전대가 정체 된 베드의 축에 배치되며,첫 번째는 배급 자로부터 43.5 밀리미터에,두 번째는 베드의 표면에 배치됩니다. 공기의 흐름을 조절함으로써,작동 온도에서 공기의 원하는 속도를 얻을 수있다. 알려진 최소 유동화 속도로 공기의 작동 속도에서 유동화 속도가 결정되었습니다. 이 확립 된 상태에서,이전에 가열 된 모래의 이미 준비된 부분은 고정 파이프를 통해 매우 빠르게 삽입된다. 유동층을 통해 삽입 된 뜨거운 모래가 이동하는 동안 열전대는 획득 시스템에 등록하여 침대의 온도를 측정했습니다. 유의할 수 있는 것은 뜨거운 모래 입자의 움직임으로 인해 침대의 온도가 증가한다는 것입니다. 동시에,열전대에 의해 등록된 온도에 있는 2 극대 증가 사이 시간 범위는 읽힙니다. 열전대와 판독 시간 사이의 알려진 거리에 대해 열 확산 계수의 값이 계산됩니다. 열 확산도는 축 방향으로 결정되기 때문에 수학식 1 에서 엔=1(표면 재료 용량). 특정 유동화 속도 및 기존 조건에 대해 실험을 여러 번 반복했습니다. 그런 다음 공기의 속도를 높이고 위에서 설명한 방식으로 동일한 모래 분획에 대해 다른 실험을 수행했습니다. 특정 분획을 측정 한 후,장치의 작동 부분이 비워지고 다른 분획이 부어지고 동일한 실험이 반복됩니다.

반경 방향의 열전도 계수 값은 축 전도도 값과 동일한 절차에 의해 결정되었습니다. 설명 된 바와 같이,차이점은 열전쌍의 위치에 있으며,이 경우 동일한 평면(그림 1 비)및 포인트 소스 재료 복용량(엔=3)에 있습니다.

결과와 면담

유동층에서 섞기의 강렬의 평가를 위해,효과적인 열 전도도의 계수는 신뢰할 수 있습니다. 열전도 계수와 열 확산 계수 사이의 상호 관계를 고려하여 그림 2 는 유동화제의 속도에 대한 열전도 계수의 평균 값의 의존성을 보여줍니다. 열전 도성과 열 확산성은 입자의 특정 열용량과 유동층의 다공성에 직접적으로 의존하는 유동층의 밀도를 통해 연결되기 때문에 유동화 속도에 따라 열전도 계수가 변하는 방식은 유동화 속도에 따라 열 확산 계수가 변하는 방식과 유사합니다. 열 전도도의 최대 값,이는 대략 유동화 속도로 발생합니다 엔=2.5,다시 한 번 유동화 제의 속도에서 입자의 혼합은 고체 입자의 더 강렬한 접촉과 충돌을 초래한다는 사실을 지적합니다(희린 외., 2007). 최대의 발생은 또한 유동층의 밀도의 감소와 가스 속도의 증가와 함께 그 다공성의 증가에 의해 설명 될 수있다,이는 열전도 계수의 변화의 다른 특성을 일으킬 수 있습니다.

일반적으로,반경 방향에서의 열 확산 계수의 얻어진 값은 전체 차수만큼 더 작다(그림 3). 축 방향의 전도도 계수와 달리,이 경우 모든 평균 등가 직경에 대해 관찰 할 수있는 것은 유동화 속도에서 반경 방향의 열전도 계수의 최대 발생입니다 엔=2.5. 수많은 연구자들에 따르면,입자의 국소 농도는 열의 횡단면을 가로 지르는 입자의 환형 분포(중앙에 단단한 코어,코어 주변의 희박 한 침대 및 벽 옆의 조밀 한 고리)가 악화 될 때 그 강화의 의미에서 열 전달에 영향을 미친다. 동시에,입자의 혼합 및 상호 충돌의 빈도가 증가하여 열의 집중적 인 확산이 향상됩니다. 열 확산 값의 특정 변동은 유동화 속도에 대한 열 확산 계수의 의존성 다이어그램에서 관찰 할 수 있습니다. 이러한 변동의 원인은 관측 장소에서 다르게 가열 된 입자 패키지의 연속적인 도착 일 수 있으며 때로는 침대를 통과하는 기포 일 수 있습니다. 거품이 침대를 통해서 갈 때,어떤 순간에,2 개의 열전대의 한개는 거품 안쪽에 일지도 모르곱니다,따라서 거품 안쪽에 공기의 온도를 등록하. 기포 내부의 공기 온도가 에멀젼 단계의 공기 및 고체 입자의 온도보다 높기 때문에 그 순간에 그 장소에서 온도가 상승합니다.

그들의 상호 작용에 의해 모든 처리 유체 매개 변수 유동층 및,결과적으로,열 전도도 계수에 매우 복잡 한 방식으로 글로벌 열 전달에 영향을 줍니다. 그들 중 일부의 지배는 제한된 범위에서만 발생합니다. 실험을 통해 얻은 결과는 침대의 다공성,즉,입자의 농도는,유동상에 있는 열전달의 아주 중요한 요인,입자 유출의 무소속자,관계되는 입자 및 가스 각측정속도 및 반전 섞는 이지 않더라도.

측정 계기의 백분율 오차는 얻어진 값에 기초하여 결정되었다:

열전대 사이의 거리-1%
시간-0.4%

상기 값에 기초하여,측정 계기의 백분율 평균 제곱 오차는 1.077%였고,열 확산 계수를 결정하는 오차는 실험적으로 8.8%였다.

열전달 계수 측정 오차의 얻어진 값이 실험 연구에 허용되는 경계에 있다는 것을 염두에두고 그 결과는 신뢰할 수 있고 정확한 것으로 간주 될 수 있습니다.

유동층과 침지 표면 사이의 열 전달

유동층에서 가장 일반적으로 사용되는 열 전달 방법은 유동층과 다른 모양과 크기의 침지 표면 사이의 열 전달입니다(보테릴,1975).

열 전달 계수의 값은 가스 속도가 최소 유동화 속도보다 높을 때 증가합니다. 그것은 유동화의 최적 속도로 알려진 가스 속도에 대한 최대에 도달합니다. 이 후에는 속도가 증가함에 따라 감소합니다.

일반적으로 표면 대 침대 대류 열 전달 계수는 세 가지 첨가제 구성 요소로 구성 될 수 있다고 인정됩니다:

이 경우,가스 대류 및 기포 열전달 계수는 입자 대류,가스 대류 및 기포 열전달 계수이며,(1-포)는 에멀젼 상과 열전달 표면의 접촉 시간(첸 외)이다., 2005).

입자 패키지와 표면과의 접촉 시간은 표면과의 기포의 접촉 시간과 표면의 고려 된 점에서의 기포의 이동 빈도 모두에 의존한다.

어디 에이 이다 계수 이는 다음과 같이 정의됩니다:

(10)는 입자 패키지의 열 전달 및 가스 필름의 접촉 열 저항에 대한 저항입니다. 하미디푸르 외. (2005)입자-벽 접촉을 실험적으로 조사 하 고 모래 입자의 침대에서 입자-벽 접촉 시간 유동화의 버블링 정권에서 가스 속도 증가 함께 감소 발견.

전체 열전달 계수의 가장 큰 부분은 입자 대류 열전달 계수이다(보테릴,1975,바스카코프 외,1978):

입자 크기는 최대 열 전달 계수의 값과 과도한 열 전달에 대한 특정 메커니즘의 영향 변화에 중요한 영향을 미친다는 것을 알 수 있습니다. 이런 이유로,유동상에 있는 열전달에 대한 입자 크기의 영향은 실험적인 연구의 일반적인 목적입니다. 실험 결과(왕 등. 2004)는 작은 입자에 대해,<0 을 나타낸다.8 밀리미터,열 전달 계수에 입자의 열 물리 특성의 효과 입자 직경 감소와 함께 중요 한 될.

실험 장치

침지 튜브와 유동층 사이의 대류에 의한 열 전달에 대한 실험 조사는 높이가 600 밀리미터이고 크기가 160*160 밀리미터인 사각형 단면의 실험실 스케일 장치에서 수행되었습니다.

침지 열교환 표면(전기 히터)은 외경 16 밀리미터,길이 100 밀리미터의 구리 튜브로 만들어집니다. 3 개의 열전대는 유동화 기류에 히이터 교체의 방향에 관련된 외부 표면에-정면,옆 및 위 측에-붙박이 입니다. 히터는 150 의 치수를 가진 프레임으로 캐리어에 고정되어 있습니다(그림 4). 이 프레임은 분배기 위의 100 밀리미터 인 수평 축을 중심으로 회전하여 히터 기울기를 변경할 수 있습니다.

각 유동화 속도에 대해 동일한 작업 조건을 얻기 위해 히터 기울기를 변경하고 히터 표면 및 베드의 온도를 각 각도로 측정했습니다. 정의 된 유동화 속도에 대해,히터의 기울기는 수직 위치(0 의 각도)에서 수평 위치(90 의 각도)로 10 의 단위로 점진적으로 변경되었다. 각 경사각에 대해 측정 값은 정지 상태에 도달 한 후 복원되었습니다. 결과 및 토론 결론

유동층과 침지 경사 교환 표면 사이의 열 전달 계수의 평균 값을 정의 정의 된 로컬 열 전달 계수(바스카코프 외.,1973),공기 역학적 조건이 다르기 때문에 표면을 따라 분포가 매우 고르지 않습니다.

히터 표면과 유동층 사이의 국부 열전달 계수의 측정은 전체 히터에 대한 열전달 계수의 평균값을 정의하기 위해 수행되었다. 원통 주변의 흐름 대칭으로 인해 열 전달 계수의 평균값은 로컬 열 전달 계수의 산술 평균값으로 정의됩니다:

모래 입자 크기가 경사 히터의 유동층과 침지 표면 사이의 열 교환에 미치는 영향을 조사하기 위해 입자 직경이 0.3,0.5 및 0.9 밀리미터로 조사되었습니다.

유동화 속도의 증가에 따른 열 전달 계수 변화의 경향은 더 작고 더 큰 입자에 대해 유사하다-그림 5,6 및 7(바스카 코프 외.,1978),이 영향은 2 의 유동화 속도에 도달 한 후에 더 큰 입자에 대해서는 덜 중요하지만.도 5 에 도시 된 바와 같이,공기 속도는 열 전달 계수 분포에 미미한 영향을 미친다.

유동층과 경사면 사이의 열 교환에 대한 입자 크기 및 유동화 속도의 영향을 더 잘 분석하기 위해 그림 8 은 1 내지 3 의 유동화 속도에 대한 경사각에 대한 상대 열전달 계수(시간*=시간/시간)의 의존성을 보여줍니다.

이 그림은 입자 직경이 무엇이든 상관없이 열전달 계수 변화가 동일하게 유지되는 경향을 명확하게 강조하지만 입자 직경이 증가함에 따라 히터 기울기의 영향이 감소합니다. 따라서,입자 직경 0.3 밀리미터에 대한 히터의 수직 및 수평 위치에서의 상대 열전달 계수의 값들 사이의 차이는 24%에서 10%로 감소한다;입자 직경 0.5 밀리미터에 대해 23%에서 10%로 그리고 입자 직경 0.9 밀리미터에 대해 20%에서 8%로 유동화 속도의 증가와 함께 엔=1 에 엔=3,.

결론

지금까지 실시한 유동층에서의 열전도 계수에 대한 실험적,이론적 연구 결과와 자체 실험적 연구 결과를 바탕으로 유동층은 열전도율이 매우 우수하여 수많은 산업 공정에서의 열교환에 응용이 가능하다는 것이 확인되었습니다.

실험 연구에서 얻어진 결과는 열전도 계수가 유동층의 유체 역학적 구조에 의존한다는 것을 보여 주었다. 열전도 계수의 변화는 축 방향 및 반경 방향이 다르지만 일반적으로 유동화 속도와 입자 크기에 따라 다릅니다.

모든 처리 된 모래 분획에 대해 축 방향의 유동층의 열전도 계수 값은 450-3100 와트/마일 이내였으며,이는 또한 모든 측정에서 도달 한 최대 값을 나타냅니다. 반지름 방향으로 그 동일한 계수의 얻어진 값은 19-110 중량/맥 내에 있으며,이는 다른 저자의 결과와 만족스러운 수준의 합의를 제공한다.

유동층을 통한 열전도율 분석의 복잡성에도 불구하고,얻어진 결과는 유동층에서의 열전도 과정에 대한 미래의 모든 이론 및 실험 연구에 사용될 수있는 현실적인 그림을 제공한다.

실험적인 조사의 결과는 유동층에 있는 공기 역학적 조건에 열 교환 강렬의 직접적인 의존을 확인합니다. 열 교환 표면과 거품 및 입자 패킷의 접촉 빈도 및 기간은 입자 크기,유동화 속도 및 열 교환 표면의 기울기에 달려 있음이 분명합니다.

열전달 계수 변화의 경향은 입자 직경과 무관하게 동일하게 유지됩니다. 그러나 히터 기울기의 영향은 입자 직경의 증가에 따라 감소합니다. 따라서 경사면에 대한 열 전달 계수에 대한 입자 크기의 영향은 무시 될 수 있다고 결론 지을 수 있습니다.

또한 유동층과 침지 표면 사이의 열 전달에 대한 교환 표면 경사의 영향은 유동화 속도의 증가에 따라 감소한다는 결론을 내릴 수 있습니다.

명명법

기호
에이		열 확산 계수		/
아르곤		아르키메데스 수
2011 년		고체의 특정 열 용량		/
디에스는		고체 확산		/
포		거품과 표면의 접촉 시간
1998 년		엔탈피		/
2015 년		입자 직경		엠
1		정면에 국부적으로 열전달 계수		2018 년
2		옆 측에 국부적으로 열전달 계수		팩스:+86-755-8779999
h3		local heat transfer coefficient on upper side		W/m2K
hm		mean value of heat transfer coefficient		W/m2K
hb		bubble heat transfer coefficient		W/m2K
hgc		gas convective heat transfer coefficient		W/m2K
hpc		particle convective heat transfer 계수		2018 년
이 문제를 해결하려면 다음 단계를 수행하십시오.		상대 열 전달 계수
엔		유동화 비율
2014 년		가스 필름의 접촉 열 저항
알케이		입자 패키지의 열 전달에 대한 내성
Subscripts
a		axial
mf		minimum fluidization
p		particle
r		radial
그리스어 문자
λ		열 conductivitycoefficient		W/m K
ε		다공성의 유동층
pp		모 밀도		kg/m3
ρν		량 모래 밀도		kg/m3
φ		히터 경사 각도 및 경사 각도		º
τ		간의 연락과 입자의 패키지로 표면		s

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